Задача исследования установившегося фильтрационного потока заключается в определении дебита (расхода), давления, градиента давления и скорости фильтрации в любой точке потока, а также в установлении закона движения частиц жидкости (или газа) вдоль их траекторий и в определении средневзвешенного по объёму порового пространства пластового давления.
При условии вытеснения флюида из пласта или его нагнетания в пласт через галерею или скважину условимся принимать за координату произвольной точки пласта расстояние r до этой точки от:
1) галереи (для прямолинейно- параллельного потока);
2) центра контура скважины в основной плоскости (плоскости подошвы пласта) фильтрации (для плоскорадиального потока);
3) центра полусферического забоя скважины (для сферически-радиального потока).
В случае одномерного потока пласт представляется укрупнённой трубкой тока, а из условия неразрывности потока (уравнение 2.3) следует, что при установившейся одномерной фильтрации массовый расход G через все изобарические (эквипотенциальные) поверхности, определяемые уравнением r=const, в трубке тока будет один и тот же. Таким образом
r u= G /F( r ), (3.2)
где F=F( r ) – площадь эквипотенциальной поверхности в функции координаты r. Отметим, в данном случае средняя скорость фильтрации на некоторой эквипотенциальной поверхности совпадает со скоростью фильтрации в любой точке этой поверхности.
Определим величину площади F для различных видов одномерных потоков:
Ø прямолинейно-параллельный поток – F( r )=Bh;
Ø плоскорадиальный поток – F( r ) =2p h r;
Ø радиально-сферический поток – F( r ) = 2p r2.
Обратившись к уравнению (2.7) следует отметить, что положительный массовый дебит будет в тех случаях, когда r отсчитывается от стока, т.е. галерея или скважина – эксплуатационная. Приравнивая правые части (2.7) и (3.2), получаем общее дифференциальное уравнение трех простейших видов потенциального одномерного потока:
, (3.3)
где А и j имеют следующие значения:
Ø прямолинейно-параллельный поток – A = Bh, j = 0;
Ø плоскорадиальный поток – A =2p h, j = 1;
Ø радиально-сферический поток – A = 2p, j = 2.
Параметр j получил название показателя формы потока, т.к. характеризует вид одномерного течения.
Разделив в (3.3) переменные и проинтегрировав, получим:
, (3.4)
где С – произвольная постоянная, определяемая из граничных условий.
Из формулы (3.4) следует, что она верна при значениях j=0;2. При j=1 (плоскорадиальный поток) интегрирование (3.3) даёт
. (3.5)
Найдем единственное решение, соответствующее заданным граничным условиям, т.е. определим постоянную С. Наиболее часто представляются следующие два варианта задачи.
1. Известны: постоянный массовый дебит G и значение потенциала j на одной из граничных поверхностей рассматриваемой области пласта, например, на питающем контуре (пластовое значение потенциала) эксплуатационной галереи или скважины (G = G0 = const, j = j к при r = rк ).
Подставляя данные значения в (3.4), получаем:
. (3.6)
Для замыкания данного уравнения необходимо соотношение для массового дебита G = G0 = const.
2. Известны: значения потенциалов на двух граничных поверхностях пласта, например, на забое скважины и на границе пласта с областью питания (на контуре питания). Т.о. j = j с при r = rc ; j = j к при r = Rк . Подставляя в равенство (3.4) один раз значения Rк и j к, а другой раз значения j с и rc, и исключая из двух полученных уравнений постоянную С, найдём массовый дебит G или объёмный дебит Q:
(3.7)
где значения А и j приведены выше.
Исключая из (3.6) величину G / A, при помощи формулы (3.7) получаем:
. (3.8)
По (3.8) можно определить значение потенциала для любой точки пласта с координатой r, если дебит неизвестен.
В случае плоскорадиального потока (j = 1) соответственно рассмотренным выше двум вариантам задачи и поставленным граничным условиям получим равенства:
(3.9)
(3.10)
Таким образом, формулы (3.9), (3.10) действительны только для плоскорадиального потенциального потока любой жидкости. Для других видов одномерного движения имеем формулы (3.7), (3.8). Распределение градиента потенциала описывается зависимостью (3.3).
В предыдущем разделе были получены соотношения, определяющие массовый дебит (3.7, 3.9), распределения потенциала (3.8, 3.10) и градиента потенциала (3.3). В то же время для задач исследования необходимо определение объёмного дебита, давления и скорости фильтрации. В связи с этим, определим выражения потенциальной функции
(2.5)
для случаев флюидов (табл.3.1) различной физической природы (жидкость или газ), а также различных типов коллекторов (пористые или трещиноватые).
Таблица 3.1
№ |
Вид коллектора |
Характеристики |
Вид флюида |
Характеристики |
Потенциал |
1 |
Недеформируемый (пористый) пласт |
k=const |
Несжимаемая жидкость |
r=const; μ=const |
|
2 |
Трещиноватый (деформируемый) пласт |
смотри 2*, b* ≈ 0,01.10-5 -0,006.10-5 м2/н. |
Несжимаемая жидкость |
r=const; μ =const |
|
3 |
Недеформируемый (пористый) пласт
|
k=const |
Упругая жидкость |
; μ =const;
|
|
4 |
Недеформируемый (пористый) пласт |
k=const |
Совершенный газ |
r = rcт р/ рст – изотермическое течение; μ =const |
|
5 |
Недеформируемый (пористый) пласт
|
k=const |
Реальный газ |
р=zr R T – общий случай; μ =const; – изотермическое течение |
, где ; для средних μ и z
|
2* –
Анализ основных видов одномерного течения по закону Дарси
Для практического исследования фильтрационных потоков необходимо знать распределение не абстрактной функции – потенциала, а конкретных физических параметров – давления, скорости, закона движения и т.д. Следовательно, необходим переход от зависимостей (3.3, 3.7-3.10) к зависимостям, определяющим выше перечисленные параметры при использовании, приведенных в разделе 3.2.3. выражений для потенциальной функции.
Течение несжимаемой жидкости через
недеформируемый (пористый) пласт
- прямолинейно-параллельное (j=0, А=Вh, F=A),
- радиально-сферическое (j=2, А=2πh, F=2πr2h):
; , где;
· плоско-радиальное (F=2πhr): ; , где ;
Средневзвешенное давление ;
Уравнение движения – интегрируем по времени от 0 до t и по расстоянию от R0 до r, где R0 – начальное положение частицы флюида.
Таблица 3.2
№ |
1 |
2 |
3 |
закон фильтрации вид течения |
прямолинейно-параллельное |
плоско-радиальное |
радиально-сферическое |
Распределение давления
|
|
|
, где |
Градиент давления
|
|
|
|
Уравнение притока
|
|
|
|
Уравнение движения |
|
|
|
средневзвешенное давление |
, т.к.
|
, т.к.
|
, т.к.
|
При выводе соотношения для средневзвешенного давления в случае плоско-радиального течения интеграл не берется в конечном виде. Поэтому подинтегральное выражение приводится к виду и раскладывается в ряд Тейлора. Беря первые два члена ряда, а именно, 1 –х/2 получаем выражение, которое можно интегрировать по частям. После пренебрежения членами с r2c получаем выше приведенное соотношение.
Уравнение притока в случае плоско-радиального течения получило название соотношения Дюпюи.
Рис. 3.4. Индикаторная диаграмма в случае плоскорадиального течения несжимаемой жидкости в недеформируемом пласте по закону Дарси |
Анализ: Плоско-радиальное течение.
1. Дебит не зависит от r, а только от депрессии d рк. График зависимости Q от d рк (рис.3.4) называется индикаторной диаграммой, а сама зависимость – индикаторной. Отношение дебита к депрессии называется коэффициентом продуктивности скважины
(3.11)
Рис. 3.6. Распределение давления по радиусу |
Рис. 3.5. Зависимость градиента давления и скорости от расстояния до центра скважины |
2. Градиент давления и, следовательно, скорость u обратно пропорциональны расстоянию (рис.3.5) и образуют гиперболу с резким возрастанием значений при приближении к забою.
3. Графиком зависимости р=р(r) является логарифмическая кривая (рис.3.6), вращением которой вокруг оси скважины образуется поверхность, называемая воронкой депрессии. Отсюда, основное влияние на дебит оказывает состояние призабойной зоны, что и обеспечивает эффективность методов интенсификации притока.
4. Изобары – концентрические, цилиндрические поверхности, ортогональные траекториям.
5. Дебит слабо зависит от величины радиуса контура rк для достаточно больших значений rк /rc, т.к. rк /rc входят в формулу под знаком логарифма.
3.2.4.2. Течение совершенного газа через недеформируемый пласт
· прямолинейно-параллельное (j=0, А=Вh, F=A),
· радиально-сферическое (j=2, А=2πh, F=2πr2h):
; , где;
· плоско-радиальное (F=2πhr):
; , где ;
Средневзвешенное давление ;
Уравнение движения – интегрируем по времени от 0 до t и по расстоянию от R0 до r, где R0 – начальное положение частицы флюида.
Таблица 3.3
№ |
1 |
2 |
3 |
закон фильтрации вид течения |
прямолинейно-параллельное |
плоско-радиальное |
радиально-сферическое |
Распределение давления |
|
|
где |
Градиент давления
|
|
|
|
Уравнение притока
|
|
|
|
Уравнение движения
|
, т.к. ;
|
|
|
Средневзвешенное давление |
|
, т.к.
|
, т.к.
и пренебрегаем r2c и r3c по сравнению с r2к. |
При выводе средневзвешенного давления для плоско-радиального течения интеграл не берется в конечном виде. Поэтому подинтегральное выражение приводится к виду и раскладывается в ряд Тейлора. Беря первые два члена ряда 1 –х/2 получаем выражение, которое можно интегрировать по частям. после пренебрежения членами с r2c получаем выше приведенное соотношение.